">
Прикладные науки Энергоснабжение
Информация о работе

Тема: Отопление четырех этажного дома в г. Благовещенск

Описание: Характеристика здания. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций и наружной стены. Конструкция чердачного перекрытия. Определение коэффициента теплопередачи. Теплотехнический расчет ж/б плиты с пустотами . Гидравлический расчет системы отопления.
Предмет: Прикладные науки.
Дисциплина: Энергоснабжение.
Тип: Курсовая работа
Дата: 06.08.2012 г.
Язык: Русский
Скачиваний: 29
Поднять уникальность

Похожие работы:

ФГОУ СПО Нижегородский строительный техникум

Пояснительная записка
к курсовому проекту
по дисциплине: «Отопление»

Нижний Новгород 2011-2012гг.

II. Исходные данные для проектирования

Тема «Отопление четырех этажного дома в г. Благовещенск

Источником теплоснабжения является микрорайонная котельная

Климатологические данные города:

- расчетная температура наружного воздуха (определяется по Л-3, таблица 1, пункт 5) tнар= -34 °C

- продолжительность отопительного периода (определяется по л-3 таблица 1, пункт 11) Zоп=218 суток

- средняя температура воздуха (определяется по Л-3, таблица 1, пункт 12)

tх,п=tоп=-10,6 °C

Расчётная температура внутреннего воздуха (определяется по Л-4, приложение 4)

а) угловая комната tв= 22°C

б) жилая комната tв= 20°C

в) кухня tв= 18°C

г) сан. узел tв= 18°C

д) ванная комната tв= 25°C

е) лестничная клетка tв= 16°C

Определяем расход-сутки отопительного периода при теплоносителе вода t1=130°C – магистральный подающий трубопровод, t2=70°C – магистральный обратный трубопровод.

ГСОП= (tв- tоп)* Zоп=(20-(-10,6))*218=6670,8

- определяем условия наружных ограждений (по Л-2, таблица 1)

А) Режим помещения с нормальной влажностью от 50 до 60%

Б) Зона влажности г. Благовещенск (по Л-2, приложений 1) 2 нормальная

В) Условия эксплуатации здания нормальная (Б)

III. Характеристика здания

Здание жилое в г. Благовещенск, пяти этажное

Здание имеет подвал и чердак

Стены из двух слоёв силикатного кирпича, между которыми утеплитель ISOVER KL-E

Изнутри штукатурка из цементно-песчаного раствора

Полы утеплены ISOVER KL-KE

Чердачные перекрытия утеплены ISOVER KL-KE

Наружные двери двойные с тамбуром между ними, высотой 2.1м, шириной 1,2м

Окна двойного остекления размером 1.8х1.5 м

Высота этажа в чистом виде 2,9 м

Высота перекрытия между этажами – 0,2 м

Высота подвала 2,4м подвал не отапливается, без световых проёмов

IV. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций.

Теплотехнический расчёт наружной стены.

Рис.1 – конструкция наружной стены

Режим помещения жилого здания – нормальный,

температура воздуха tв= 20, зона – нормальная

эксплуатация конструкции (б)

?1=0,26 м, ?1=0,87, ?1=1800  силикатный

кирпич (ГОСТ 379-79)

?2=?м, ?2=0,045 утеплитель ISOVER KL-E

?3=0,38 м, ?3=0,87, ?3=1800 силикатный

кирпич

?4=0,005м, ?4=0,93 штукатурка,

цементно-песчаный раствор

- определяем приведенное сопротивление из условия энергосбережения

Ro=a*ГСОП+b 

a и b – коэффициент значение которого принимается по СНиП. Для наружных стен a=0,00035, b=1,4

Ro=0,00035*6670,8+1,4=3,73

Определяем толщину утеплителя по СНиП

Ro=

?b=8,7 , ?н=23

? 2=(Ro,0

?2=(3,73-0,11-0,3-0,44-0,01-0,04)*0,045=0,13м
Принимаем толщину утеплителя ?2=15 см

-- фактическое термическое сопротивление стены определяется по формуле

Rф=+++

Rф=0,11+0,3+2,89+0,44+0,01+0,04=3,79

Rфак 3,73 > Roтр 3,4

Далее производим расчёт по Rфак

-Коэффициент теплопередачи наружной стены

Кн.с==0,26

-Определяем толщину наружной стены
?н.с=?1+?2+?3+?4=0,26+0,13+0,38+0,005=0,78м

Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия

Рис.2 – конструкция чердачного перекрытия

?1 =0,02 м, ?1=0,93– цементно-песчаные

раствор

?1=1800 

?2 =? - ISOVER KL-KE, ?1=0,045

?3 =0,38 м – пароизоляция – пергамин

?3=0,17 Yп =600

?4=0,22 м ж/б плита, ?4=0,17 Rж/б=0,17

Rтр=

N – коэффициент, зависящий от положения наружных ограждений к наружному воздуху (л-2, таблица 3) n=0,9

- расчёт температуры внутреннего воздуха в помещении

tв= 22°C

- расчёт температуры наружного воздуха (наиболее холодная пятидневка)

tн=-34 °C

 – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой поверхности ограждающих конструкций (л-2, таблица 2)

?tн=3°C

?в=коэффициент теплоотдачи (л-2, таблица 4)

?в=8,7 ?h=12

Rтр==1,93

- по значения ГСОП определяем приведённое сопротивление, требуемое из условий энергосбережения.

Согласно требованиям СНиП сопротивление теплопередачи наружного ограждения должно быть не менее требуемого

А (6000) – 3,7 X

В (6670) - ? Z

Б (8000) – 4,6 Y

Z=*(В-А)+X=4,9

Rпр=4,9

Rпр> Rтр

-Расчёт производим по Rпр=4,9

?2 - - )* ?2=(4,9-0,11-0,02-0,17-0,08)*0,045=0,10м

Принимаем толщину утеплителя 10см

- Определяем фактическую величину общего термического сопротивления

Rф=+++=0,11+0,02+2,24+2.22+0,17+0,08=4,84

Rф> Rпр

4,84>4,9

Условия термического расчёта выполнены.

-Определяем коэффициент теплопередачи

Кч.п.=  

Кч.п.= 1/ 4,9

Кч.п.= 0,20

?n=?1+?2+?3+ ?4=0,02+0,1+0,38+0,22=0,72

Теплотехнический расчёт утеплённого пола

?1 =0,007 м, ?1=0,83 – линолиум y1=1800 кг/м2

?2 =0,02 м ?1= 0,93 y = 1800 - цементно-песчаная

стяжка

?3 =?, ?3=0,23 – гравий

?4=0,02 м ж/б плита, ?4=0,17 пароизоляция

Yп =600

?5=0,22 м Rж/б=0,17

- определяем требуемое термическое сопротивление

Rтр=

n=0,9 (л-2, таблица 3), =3 (л-2, таблица 2)

Rтр=0,9*(56)/(8,7*3)=1,93

По значению ГСОП определяю приведённое сопротивление, требуемое из условий энергосбережения

Rпр – (л-2, таблица 1-б)

Rпр=4,9

Rпр> Rтр

4,9>1,93

Расчёт проводим по Rпр=4,9

- из уравнения общего термического сопротивления определяем толщину утеплителя

?3  - -  )* ?3=(4,9-0,11-0,02-0,02-0,12-0,17-0,08)*0,045=0,19

?3=20 см

Rф=+++=0,11+0,01+0,02+0,02+4,35+0,12+0,17+0,08=4,86

Rф >Rпр

Условия термического расчёта выполнено

-Определяем коэффициент теплопередачи

Кч.п.=1/4,86 Вт/м2*0С

Кч.п=0,2

-определяем толщину перекрытия

?п=?1+?2+ +?3+ ?4+?5

?п=0,007+0,02+0,19+0,02+0,22=0,46 м

Теплотехнический расчет ж/б плиты с пустотами

?ж/б =2,04 м, ?ж/б=0,04, Rж/б=0,15

Заменяем круглые отверстия d=159 мм равновеликими квадратами со стороной а

a=

?о=0,14 м, ?о=1,86

Рассечём плиту параллельно тепловому потоку сечением

I-I II-II

?ж/б =40 м ж/б=40 мм

?ж/б=0,04 бетон 140 мм

бетонная плита=140 ммслой ж/б плиты параллельно тепловому потоку 40 мм

Рассекаем плиту перпендикулярно тепловому потоку сечениями А-А,

Б-Б,

В-В.

Определяем термическое сопротивление в сечении I-I

RI-I=+Rв.п.+

RI-I=+0,159.+=0,19

Определяем термическое сопротивление в сечении II-II

RII-II=+.+

RII-II=+.+=0,11

Определяем среднее термическое сопротивление по сечению параллельному тепловому потоку

Rсред. парал.==

- определяем среднее термическое сопротивление по сечению А-А

RA-A=RВ-В==0,02

- определяем средний коэффициент теплопроводности по сечению Б-Б

?в.п.=

?в.п.==0,9

?ср=

?ср=0,13

RБ-Б===1,08

- определяем среднее термическое сопротивление по сечению перпендикулярному термическому потоку

Rср.перп.=RА-А+RБ-Б+RВ-В=0,02+1,08+0,02=1,12

Rср.перп.= 1,12

- определяем полное термическое сопротивление ж/б плиты с пустотами

Rж/б= Rж/б=

Теплотехнический расчёт окон

- определяю приведённое термическое сопротивление окон из условий энергосбережения

R=a*ГСОП+b

а и b – коэффициент значения которых принимают по СНиП

a=0,000075 b=0,1

Rпр=0,52

- подбираем конструкцию окон (л-2, приложение 6)

Rф=0,60 – двухкамерный c мягким селективным покрытием 12 мм в аллюминьевом переплёте

- определяем коэффициент теплопередачи окон

Rф=Rпр

0,52=0.60

Расчёт ведём по Rпр=0,60

Kокон==1,5

- определяю теплотехнический расчёт наружной двери

Определяем требуемое термическое сопротивление наружной двери из санитарно-технических условий

Rо=

Rо=56/34,8=1,61

n=1 (л-2, таблица 3)

?в=8,7, (л-2, таблица 4)

?tн=4 (л-2, таблица 2)

- определяем требуемое термическое сопротивление наружной двери

Rтр н. д.=0,6*Rо=0,96

- определяем коэффициент теплопередачи наружной двери

Кн.д.=1,04

Проверка ограждений на конденсацию влаги

В помещении не допускается образование влаги на внутренних поверхностях ограждения, поэтому рекомендуется проверить ограждения на конденсацию влаги только на внутренних поверхностях ограждения и в толще самого ограждения (Л-2 пункт 2.10)

Водяные пары не будут конденсироваться если температура на внутренних поверхностях ограждения будет выше температуры точки росы.

Температура точки росы определяется в зависимости от внутренних параметров воздуха по j-d диаграмме по (Л-5)

-Температура точки росы равна

tт.р.

Температура внутренних поверхностей ограждающих конструкций без теплопроводного включения , то следует определят по формуле

= *(*n

== 

 *(22-(-34))*1=20,05 °C

- определяем t° на внутренней поверхности потолка

(*n, °C

где=22 °C

==5

=-34 °C

n=0,9

=4,82

= *(22-(-34))*0,9=18,63°C

20,05 °C >7 °C 18,63 °C >7 °C

Следовательно конденсация влаги наблюдаться не будет, т. е ограждения просчитаны верно

Определение теплопотерь в помещении

Теплопотери основные и добавочные

-определяем суммируя потери тепла через отдельные ограждающие конструкции с

округлением до 10 Вт (Л 1 прил. 8) по формуле:

(*n*F*(1

рассчётная t° внутреннего воздуха, рассматриваемого помещения (исходные данные), °C

t° наружного воздуха, t° наиболее холодной пятидневки(исходные данные), °C

nкоэффициент ,принимаемый в зависимости от положения поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху

F- расчетная формула ограждающей конструкции, 

K коэффициент теплопередачи,

 ;(добавочными называют дополнительные потери тепла, учитывающие факторы влияющие на t° внутреннего воздуха) определяем по Л 1 прил. 9

добавочные потери тепла на угловые помещения

добавочные потери тепла на инфильтрацию воздуха через неплотности ограждающих конструкций

добавочные потери тепла на ориентацию по сторонам света

добавочные потери тепла на открывание наружных дверей

Для двойных наружных дверей с тамбуром между ними коэффициент добавок определяется по формуле:

=0,27*H

H карниза

Результаты расчета теплопотерь по каждому помещению записываю (прил. А табл. 1)

Определение теплопотерь на нагревание инфильтрующего воздуха.

Расход тепла на нагревание инфильтрующего воздуха в помещениях жилых зданий при

естественной приточной вентиляции некомпенсируемым подогретым приточным воздухом

определяем согласно СНИП 2.04.05-91? прил. 10 по формуле:

=0,28**K,Вт

  некомпенсируемым подогретым приточным воздухом, для жилых помещений удельный нормальный расход   на 1  жилой площади



c

 t° внутреннего воздуха в помещении

 °C

t° наружного воздуха

tн = -34°C

K

Отопление следует проектировать для обеспечения в помещении t° воздуха учитывая тепловой поток регулярно поступающий от электрических приборов, освещения, коммуникаций, людей и других источников, при этом тепловой поток поступающий в жилые комнаты и кухни следует принимать из расчёта 10 Вт на площади пола. Это так называемые тепловые тепловыделения.

, Вт

Теплотехнический расчет дверей

- Определяем требуемое термическое сопротивление теплопередачи наружной двери из санитарно технических условий:

R0=n*(tB-tn)/aB*?tн=1*(22+34)/(4*8,7)=1.6(м2 *0С/Вт)

- Определяем требуемое термическое сопротивление теплопередачи наружной двери:

Rн. д тр = 0.6* R0

Rн. д тр = 0,6*1.6= 0,96(м2 *0С/Вт)

- Определяем коэффициент теплопередачи двери:

Кп.д. =1/ Rн. д тр =1,04(Вт/м2 * 0С)

Ведомость подсчета теплопотерь

Общие теплопотери помещения складываются из теплопотерь этого помещения через все ограждающие конструкции с учетом добавочных теплопотерь, потерь тепла на нагревание инфильтрующего воздуха и за вычетом бытовых тепловыделений.

Порядок расчета теплопотерь помещения

Проставляю внутреннюю температуру помещения

Перечисляю все ограждающие конструкции, через которые происходят теплопотери

Провожу ориентацию ограждающих конструкций по сторонам света

В графу 6 и 7 заношу размеры и площадь ограждающих конструкций соответственно

В графу 8 заношу коэфицент теплопередачи

В графу 9 вношу разность внутренней и наружней температуры

В графы 10, 11, 12,13 заносятся добавочные теплопотери через ограждение

В графу 14 вношу коэфицент для учета добавочных теплопотерь

В графу 15 и 16 вношу рассчитанные по формуле теплопотери ограждений и помещений соответственно

Пронумеровать комнаты

Добавочные теплопотери

Добавочные потери тепла ? через ограждающие конструкции помещений следует принимать в долях от основных потерь: Стен, Дверей и Окон обращенных на север, северо-восток и северо-запад в размере 0,1 ; На юго-восток и запад 0,05, для угловых помещений дополнительно 0,05 кроме ограждающих конструкций, обращенных на юг

Гидравлический расчет системы отопления

Цель гидравлического расчета:

Определение диаметров расчетных участков по заданным тепловым нагрузкам при условии увязки потерь давления в точках слияния и разделения потоков воды.

В курсовом проекте достаточно ограничится расчетом трубопроводов трех циркулирующих колец системы отопления проходящих через ближайший, промежуточный и дальний стояки, считая от ИТП одной расчетной ветви системы отопления

Для расчета системы отопления задаемся ориентировачным давлением (Р ор = 10000…15000 Па)

В целях повышения гидравлической устойчивости и устранения гидравлической резрегулировки системы отопления рекомендуется располагаемое давление (Р ор) расходовать на потери давления на трение и в местных сопротивлениях:

1) В полукольцах ближнего, промежуточного и дальнего стояков расчетной ветви системы отопления, а именно от “а” до ”з” проходящих через ближайший стояк подающей или обратного трубопровода и непосредственно промежуточного и дальнего стояка 60 … 80% от Р ор

При этом желательно расходовать на преодоление сопротивления в ближайшем стояке 60…80% от Р ор соответственно в дальнем 40…60% от Р ор

2) В полукольце с общим участком для трех расчетных стояков, а именно в уч-ках подающего и обратного трубопровода от ближнего стояка в ИТП 20-40% от Р ор

Последовательность гидравлического расчета Системы отопления

1) Гидравлический расчет сопротивления Ближнего, Среднего и Дальнего стояка

2) Гидравлический расчет подающего и обратного магистральных трубопроводов от дальнего до ближнего стояка расчетной ветви системы отопления

3) Увязка потерь давления в полукольцах через ближний, промежуточный и дальний стояки расчетной ветви системы отопления

4) Определить увязку давления в расчетном циркуляционном кольце системы отопления

5) Расчет нагревательных приборов

6) Расчет элеватора, грязевика, подбор КиПиА

Гидравлический расчет

Сопротивление стояков

Расчет начинают с определения гидравлического сопротивления ближнего стояка.

Задаются таким диаметром труб стояка с замыкающими участками, и подводками, при которых в нем будет терятся 60-80% от Распологаемого давления в системе отопления допустим невязка 15%

Рот =<(o.6…0.8) * Pop (Па)

Расход воды в стояке должен быть больше требуемого минимального расхода воды для принятого диаметра труб подъемной ветви стояка

Gст>Gп

Значения приведены в таблице №2

Кроме того необходимо иметь при принятых диаметрах труб стояка скорость не более максимально допустимой, приведенной там же. Для удаления воздуха из нагревательных приборов верхних этажей, скорость воды в стояке не менее 0,2 м/с

Расход воды в стояке (Gст, кг/ч) определяется по формуле

Gст = ст =(3.6* Qст)/(Св*?t)

Где Qст – тепловая нагрузка стояка в Вт

?t – перепад температуры воды

Св = 4,19 кДж/кг – теплоемкость воды

Потеря давления в стояке определяются по методу характеристик сопротивления

В этом случае потеря на трение и местные сопротивления на участках трубопровода стояка Рст = S*Gст (Па) равны.

Характеристика сопротивления участка трубопровода стояка (S) равна потери давления в нем при расходе воды 1 кг/(час*(Па/(кг/ч)2))

За участок стояка может быть принят укрупленный узел или отрезок трубопровода как с местными сопротивлениями так и без них.

Значение S*104 Па/(кг/ч)2 разносторонних узлов и участков стояков приведены в таблице №5

Для узлов стояка неприведенных в таблице №3 характеристика сопротивлений могут быть подсчитана по формуле:

Для участков трубопровода, длиной L

S = ?/dB –L*A= ?пр*А

- Для местного сопротивления

S=?*A

Где:

?пр = ?/dB*L – приведенный коэффициент трения для трубопроводов длиной L(н)

L – длина участка трубопровода (м)

? – коэффициент местного сопротивления

А – удельное скоростное давление в трубопроводе возникающий при прохождении 1 кг/час воды

Значение А*104 и ?/dB даны в таблице №4

Значения коэффициента местного сопротивления фассоных частей арматуры и тройников на отвлетвления стояков от подающего и обратного магистральных трубопроводов приведены в таблице № 111.65 и 111.68

Подсчитав суммарную тепловую нагрузку каждого стояка расчетной правой ветви

Q5= 11620 Bт

Q6 = 7808 Вт

Q8 = 12414 Вт

Задаемся ориентировочным давлением

Рор = 12000 Па (4 этажа)

Гидравлический расчет по методу характера сопротивления начинаем с ближнего стояка №8 задаваясь ориентировочным давлением в нем.

Рор8 = 0,8 * 12000 = 9600 Па

Расход воды в стояке №8 рассчитываем по формуле

Gст5 = 285

По таблице №2 (методичка) задаемся диаметром труб стояка, замыкающего участка и подводок приборов с утками

dcm*d3 уч * dпр = 15*15*15 мм

Посчитываем характер сопротивления S*104 Па/(кг/ч)2 по таблице №3

Наименование Подъемная ветвь

стояка Опускная ветвь

стояка  3 вертикальных этажестояков

(L=2,7) со смешанными замыкающими

Участками 3*123,9 = 371,7 3*123,9 = 371,7  Добавки на длину 3х этажестояков

(L=0,4) 3* 0,4* 28,4 = 34,08 3* 0,4* 28,4 = 34,08  Радиаторный узел Верхнего этажа 1*43,1 = 43,1 1*43,1 = 43,1  Перемычка между приборами верхнего

этажа 2,6 * 28,4 = 73,84 -  Присоединение стояка к магистрали

при установке вентеля (L=1м) 126,2*1 = 126,1 84,2*1 =84,2  Добавка на длину стояка свыше 1м

При присоединение к магистрали  0,76*28,4 = 21,584   7) Добавка на длину стояка - -  Утка на стояке участка присоединения к

магистрали - 1*1,64=1,64  Вентель на стояке 16*2,05=32,8 -  10) Отвод верхней части стояка - -  11)Полная характеристика S Па/(кг/ч)2 0,07 0,05  

Рст5 = 10271

6% < 15%

Q6 = 7808

Задаемся ориентировочным давлением

Рор = 12000Па

Рор 5 =0,7 * 12000 = 8400 Па

Расход воды Gст = 192

20*15*20 Наименование Подъемная ветвь

стояка Опускная ветвь

стояка  3 вертикальных этажестояков

(L=2,7) со смешанными замыкающими

участками 3*37,0 = 111 3*37,0 = 111  Добавки на длину 3х этажестояков

(L=0,4) 3* 0,4* 5,8 = 6,96 3* 0,4* 5,8 = 6,96  Радиаторный узел Верхнего этажа 1*20,1 = 20 1*20,1 = 20  Перемычка между приборами верхнего

этажа 1м * 5,8 = 5,8 -  Присоединение стояка к магистрали

при установке вентеля (L=1м) 55,8*1 = 55,8 15,9*1 =15,9  Добавка на длину стояка свыше 1м

При присоединение к магистрали 0,720+0,300 =1,02*5,8 = 5,92   7) Добавка на длину стояка - -  8)Утка на стояке участка присоединения к

Магистрали - 1*(2,05*0,7)=1,44

А = 2,05  9)Вентель на стояке 1* (2,05*10)=20,5 1*(2,05*10)=20,5  10) Отвод верхней части стояка - -  11)Полная характеристика S Па/(кг/ч)2 0,02 0,02  

Рст6=1451 Диафрагма 5,5мм

1)Q8 = 12414 Вт

2)Рор = 12000

3)Рор 8 = 0,6*12000 = 7200 Па

Расход воды Gст = 152

20*15*20

Наименование Подъемная ветвь

стояка Опускная ветвь

стояка  3 вертикальных этажестояков

(L=2,7) со смешанными замыкающими

участками 3*37,0 = 111 -  Добавки на длину 3х этажестояков

(L=0,4) 3* 0,4* 5,8 = 6,96 -  Радиаторный узел Верхнего этажа 1*20,1 = 20 -  Перемычка между приборами верхнего

этажа 1м * 5,8 = 5,8 -  Присоединение стояка к магистрали

при установке вентеля (L=1м) 55,8*1 = 55,8 15,9*1 =15,9  Добавка на длину стояка свыше 1м

При присоединение к магистрали 0,720+0,300 =1,02*5,8 = 5,92   7) Добавка на длину стояка - (3*3,1) – 0,1+0,7=9,9*5,8

= 57,42  8)Утка на стояке участка присоединения к

Магистрали - 1*(2,05*0,7)=1,44

А = 2,05  9)Вентель на стояке 1* (2,05*10)=20,5 1*(2,05*10)=20,5  10) Отвод верхней части стояка - 1*(2,05*1) = 2,05  11)Полная характеристика S Па/(кг/ч)2 0,02 0,06  

Рст8 = 2024 Диафрагма 5,1мм

Гидравлический расчет магистральных труб

Выполняем гидравлический расчет магистральных трубопроводов на участках от ближнего до дальнего(участки 1,2,3,4,5,6,7, 13,14,15,16,17,18,19) по методу удельной потери давления на трения (таблица) Ориентировочно потери давления на этих участках должны быть равны

?(RL+Z) 1,2,3,4,5,6, 13,14,15,16,17,18,19=Pст8 – Рст1 (Па)

?(RL+Z) = 2274

Pст8 – Рст1 = 8000-6000=2000

100%-((2000*100)/2274)=12%

Проверка: Увязка потерь давления в полукольцах расчетной правой ветви системы отопления от точки “а” до точки ”з”

- от ближнего 8-го и дальнего1-го

Pст8=Рст1+ ?(RL+Z)

8000=6000+2274

8000=8274 -3%

-ближнего 8-го и промежуточного 5-го

Рст8=Рст5+ ?(RL+Z)5,6,7,15,14,13

8000=7000+1628

8000=8628 (-7%)

Наибольшие потери давления в полукольце через промежуточный 5 стояк равны 8628 Па

Далее выполняем гидравлический расчет магистральных трубопроводов от ближнего 8 до элеватора (участки 8,9,10,11,12)

Ориентировочно потери давления на этих участках должны быть равны

?(RL+Z)8,9,10,11,12 =Рор-(Рст5+ ?(RL+Z)5,6,7,13,14,15

1614=1372 15%

Потери давления в самом невыгодном циркуляционном кольце системы отопления от элеватора через самый невыгодный стояк с учетом запаса 10% составляют

Рр=1,1 * (7000+1608)=9468,8 Па

Gпр 3389

Расчет элеватора

Элеваторы применяют для снижения температуры воды, поступающей в местную систему отопления из тепловой сети

Наибольшее распространение получили стальные водоструйные Элеваторы конструкции ВТИ – Теплосети Мосэнерго. Принцип действия элеватора заключается в эжектирование обратной воды системы отопления с смешением ее с сетевой нагретой водой.

Основной расчетной характеристикой является коэффициент смешения, определяемый по формуле:

U1=(T1-t1)/(t1-t2)*1,15 U1=(130-105)/(105-70)*1,15=0,82

Где:

Т1- температура горячей воды в тепловой сети (0С)

t1- температура горячей воды местной системы отопления (0С)

t2- температура обратной воды местной системы отопления (0С)

1,15 – коэффициент запаса

Приведенный расход смешанной воды Gпр Т/ч = 2,8637

Gпр= =  = 2,8637

Где: Q – расход тепла в местной системе отопления Вт

Рр – гидравлическое сопротивление местной системы отопления (Па)

С – теплоемкость воды 4,2кДж/(кг*К)

Кол-во горячей воды Gт , Т/Ч, поступающей из тепловой сети :

Gт= = 8,30472

Где: Т2 – температура обратной воды в тепло сети 0С

Принимаем элеватор № 2 с диаметром сопла 8,5

Подбор грязевика

Грязевик предназначен для очистки воды системы отопления от взвешенных частиц. Грязевик устанавливают на подающей или обратной магистрали до элеватора.

Подбор грязевиков осуществляют по диаметру магистрального трубопровода и расходу теплоносителя в нем.

Определяю расход теплоносителя в системе отопления

(105-70)

Gc.o =0,86 *  = 3400,9806

Диаметр из гидравлического расчета ( Участок на вводе в здание). Определяю расход воды в тепловой сети

(150-70)

Gc.o =0,86 *  = 3400,9806

Диаметр подбирают по справочнику Журавлева стр 69 подбираю 2 грязевика (один до элеватора на тепловую сеть, другой на систему отопления до элеватора) d=70 массой 54,14 кг

Подбор водомера

Водомер предназначен для измерения расхода потребляемой воды в системе отопления. Водомер устанавливают в узле вводы на обратной магистрали после элеватора.

Подбор водомера произвожу по диаметру магистрального трубопровода по Щекину Р.В.

Принимаю ВТГ-80

Подбор КИП

Для измерения параметров теплоносителя системы отопления, в узле ввода устанавливают контрольно-измерительные приборы: манометры и термометры

К установке принимают технические ртутные стеклянные термометры которые подбирают по Щекину Р.В

Табл. 6.1 стр. 65 №4-4шт.

Манометры пружинного типа подбираю по Щекину Р.В табл. 7.1 стр. 68 ОБМ 1-100 – 4 шт.

Расчет поверхности нагревательных, отопительных приборов

Определяем температуру воды на входе в прибор каждого этажа

Tн=tr -.

Где: tr – температура воды выходящей из элеватора

?Qпр - суммарная тепловая нагрузка приборов расположенных по ходу воды до рассчитываемого этажестояка Вт

Gст – расход воды в стояке кг/ч

Требуемая поверхность прибора:

Fпр = *?1

Где: Qпр – тепловая нагрузка прибора в (Вт)

Кпр – коэффициент теплопередачи нагревательного прибора(Вт/м2*0С)

Для МС-140 Кпр = 10 Вт/м2*0С

?1 - поправочный коэффициент учитывающий бесполезное охлаждение воды в трубах стояка до рассматриваемого прибора (табл5 прил. 1)

1-2этаж ?1=1; с 3 этажа ?1 =1,04

tв – расчетная температура внутри помещения

Определяем полезную теплоотдачу открыто расположенных трубопроводов в помещении

Fтр = ?fтр*l

Где: f берется из табл. № 1 в зависимости от диаметра

Таблица № 1

Площадь 1-го погонного метра трубы D, мм fтр, мм  15 0,067  20 0,084  25 0,105  

Определяем расчетную поверхность нагрева радиатора с учетом площади полезной теплоотдачи открыто расположенных труб

FD = Fпр – Fтр, H

Кол-во секций нагревательного прибора равно

N=*

Где: fc- площадь 1-ой секции радиатора; для МС-140 fс = 0,254 м2

?2 – коэффициент учитывающий способ установки нагревательного прибора; при стандартных установка под окном ?2 = 1

?3 – нагревательный коэффициент учитывающий число секций в радиаторе

?3= 0,92 * 

Список литературы:

Л-1 СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование»

Л-2 СНиП II.3-91* «Строительная арматура»

Л-3 СНиП 23.01-99 «Строительная климатология»

Л-4 СНиП 208.01-89* «Жилые здания»

Л-5 Справочник под руководством Русланова М. И. «Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий»

Л-6 Справочник под руководством Староверова И. Г. «Часть 1. Отопление»

Л-7 Справочник под руководством Журавлёва Б. А. «Справочник мастера-сантехника»

Л-8 Каталог ISOVER

Л-9 Справочник под руководством Щёкина «Расчёт систем центрального теплоснабжения»

Интернет-ресурсы:

http://эссе.рф - сборник не проиндексированных рефератов. Поиск по рубрикам и теме. Большинство текстов бесплатные. Магазин готовых работ.